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现场试验时，带上所有的所用电负载，运行约40min，结果表明该运行方式是可行的。由于抽头的电压较高，为保证安全起见，该方式运行时间不长。该试验表明，三相抽头可同时接入滤波器和所用变压器。将来可进一步研究动态无功补偿的可行性，即通过降压变压器将电压降低至400V 左右，以便于利用电力电子器件实现电容器的动态投切，从而大大降低电力电子器件的成本。多功能平衡变压器27.5kV 母线接入两相牵引负荷，10.5kV 抽头处接入三相滤波器，此时变压器处于两相系统和三相系统同时运行方式下两相系统和三相系统同时运行方式的电压和电流值。山西10A滤波器多少钱

当在抽头处接入三相滤波器时，滤波器对基波呈容性，相当于三相容性负载。在无牵引负荷时，变压器处于三相系统运行方式。我公司三相滤波器定制的电流实测值与理论值误差在5%以内，说明我公司产的三相滤波器定制测值真实可靠。由于本系统的网侧电压较高，故抽头处的电压高于10.5kV，今后在用户使时可降低此电压水平至10kV 左右。 若三相滤波器负载由滤波器与所用变压器并联构成，则三相系统不仅作滤波与无功补偿之用，而且还可为变电所提供所用电源。甘肃10A滤波器批发

在两相系统与三相系统同时运行方式下，我公司的三相滤波器定制系统与两相系统可以同时运行，且三相系统的加入并不会破坏电流平衡关系。其重要意义在于，多功能平衡变压器在满足基本功能的情况下，还可以开发出多项辅助功能，从而实现一机多能。将我公司产品变频器滤波器定制通过MATLAB分析，输入系统参数为：额定输入电压380 V，频率50 Hz，额定输入电流550 A，主电感L1=140 μH，次电感L2=15.56 μH，互感Lm=46.67 μH，滤波电1 958 μF，电流衰减系数p=1.9 L感Lf=254 μH，滤波电容Cf=2 上电流的总谐波电流含量THDi-L2=31.51%，L1 上电流的总谐波电流含量THDi-L1=3.36%，达到了入网电流THDi ≤ 5% 设计目标。

三相滤波器的设计及参数计算是一个技术关键，它不同于常规设计方法。其设计步骤如下：首先由谐波滤波模型及变压器参数计算出极大削弱某次谐波的等值阻抗，三相滤波器售卖再按无功补偿要求和抽头处的电压计算出滤波器的基波感抗和基波容抗。以极大削弱3 次谐波为例，若由谐波滤波模型及变压器参数计算出极大削弱3 次谐波的等值阻抗为Z3，本系统中，通过计算得出Z3=-j2Ω。按功率因数要求，取定Q=2800kvar，由式(5)计算得：XL1=14.02 Ω，XC1=132.14Ω，XL1/XC1=0.1061,该比值小于常规设计的0.12，这是本滤波方法的特色之处。单台电容器的规格为6.3kV，100kvar。每相2串6 并，合计1200kvar，三相共计3600kvar，电容器利用率=2800/3600=77.78%。为配合本次试验，研制了3 台线性可调电抗器，其电感值在43.5~48mH 之间变化。

变频器滤波器有多种拓扑结构。入网电流总谐波含量THDi 要求不同，对应的变频器滤波器批发结构亦不同。在大功率应用中，很多变频器客户要求THDi ≤ 5%。针对这种情况，变频器滤波器可设计。主电感L1 接电网，用于增大电网侧支路阻抗并调整串联LC 的谐振频率；次电感L2 用于抑制变频器谐波电流的大小；滤波电感Lf 和滤波电容Cf 构成一个调谐支路，主要吸收5 次及以上高次谐波。为了达到更好的滤波效果，L1 需设计得很大。一种减少成本的设计方法是将L1 和L2 设计为共磁芯结构。相比独立电感设计，在不影响谐波电流的抑制效果前提下，这种设计不仅可以减小磁芯的重量和体积并降低成本，而且设计RC 吸收电路时更加方便和效率，因此变频器滤波器批发具有多方面的优势。图2 示出其单相等效电路。山西10A滤波器多少钱

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在K1 断开瞬间，Lf 的电流不能突变，其通过L2 和二极管与C 构成回路，将磁芯能量释放到C 中。L1 和L2 的电流需要满足K1 断开前后安匝比相等的条件，即mi1f+i2f=mi1b+i2b。 式中：i1f 和i2f ——K1 断开前L1 和L2 的瞬时电流；i1b和i2b——K1 断开后L1 和L2 的瞬时电流。在K1 断开瞬间，i2b 等于Lf 的电流，因此i1b 可利用式（18）计算出。i1b 吸收回路由Rs 和Cs 构成，则所有磁芯均有泄放回路。图4 所示的2 个吸收回路中，i1b 的吸收时间常数远大于i2b 的。当Lf 的能量释放完毕，L1 磁芯的能量在L2上感应出的电流通过i2b 回路释放，因此RC 吸收电路只吸收L1 磁芯上的部分能量。设计时，可按L1 上能量的五分之一被电容器吸收标准计算，可以得到吸收电容的容值变频器滤波器批发。山西10A滤波器多少钱

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